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正在檢視 10 則發表的回覆
  • 作者
    文章
    • #9258
      bala
      參與者

      您好,

      目前在使用dyna rigidbar weld時,

      依照理論來說,單存向上拉伸之T字結構Tau t應該會很小

      但不同的底部拘束時,Tau t有些有比較大的值,有些沒有

      想請問為什麼?

       

      以下附上2個k檔

      https://drive.google.com/drive/folders/1y3lnoq9_VInobn6ZwmuMsGmtpm23jqBH?usp=sharing

       

    • #9260

      可能要請你再深入敘述一下

      另外Tau t是從哪裡取得的資料

    • #9261
      bala
      參與者

      您好,跑出來的messag檔案

      在銲接破壞後,會出現它的失效參數

    • #9262
      bala
      參與者

      銲接的理論可以參考以下這篇paper

      A. Gresnigt, “Design rules for fillet welds in Eurocode 3 and AISC.”

    • #9301

      我不懂焊接強度的理論

      但我有看到一些給你參考

      Tau_t根據手冊是寫y方向的應力

      你那篇有提到在這個方向的應力會接近0嗎?

    • #9302
      bala
      參與者

      您好,以下圖片是那篇paper的內文

      他有提到在銲道方向會為0,但他是以靜力平衡去計算

      在dyna有些許數值我想可以理解,但是前面所給的K檔,其中之一底板拘束太多的話

      他的Tau_t會變得很大,不曉得為什麼會造成這樣的結果

    • #9303

      我覺得是有可能的

      往上拉可能造成y方向的收縮

      拘束多抵抗變形的強度比較高

      最後造成較大的應力輸出

       

       

    • #9321
      bala
      參與者

      您好,那我知道了

      那我還有一個問題

      依照前面說的有多的拘束會造成較多的抵抗

      那我加上沙漏能的設定之後再去跑

      發現數值跟Tau_t有些會差很多有些差不多
      在此附上兩組不同拘束的k檔
      分別為底部全部拘束以及兩側拘束有無沙漏能設定之檔案
      想詢問為甚麼會這樣?
      以及那這樣要以什麼為標準來測試銲接強度呢?

      https://drive.google.com/drive/folders/1y3lnoq9_VInobn6ZwmuMsGmtpm23jqBH?usp=sharing

    • #9322

      沙漏能是為了避免網格變成沙漏的形狀

      而多添加的能量

      因此結果一定不一樣

      但如果要再詳細探討,為什麼

      那可能又要研究沙漏能的演算法

      這樣就有點跑太遠,也不是你的研究方向

      所以我想找一組合理結果的當作base line標準

      其他就可以跟這組比

      怎麼找標準需要可能跟實驗配合或者你讀過很多文獻可以知道,哪組比較貼近真實情況

    • #9324
      bala
      參與者

      您好,不好意思又打擾了,

      此次是依照同一個邊界條件設置,

      但單點積分跟全積分的數值差非常多,且斷裂的時間也差非常多

      雖然知道單點積分跟全積分肯定會有差異,

      但是差很多還是覺得有點怪怪的

      而且全積分失效應力計算之後,就不是我們所設定的數值367mpa

      這點也不曉得是為什麼?

      再麻煩您們了

       

    • #9325

      圖是手冊上的失效條件

      把結果帶進去,應該是符合的

      至於數值上跟時間結果上,最好也需要經驗上的幫忙

      但也可以多做幾組網格大小的驗證

      看結果會不會收斂於某個值

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